Расчет материального и теплового балансов кислородно-конвертерного процесса с верхней подачей кислорода
ВВЕДЕНИЕ
Задачей данной курсовой работы является Расчёт Материального и Тепорлового балансов кислородного – Конвертерного процесса с верхей подачей кислорода с заданной маркой стали .Материальный баланс. В оптимальном случае, когда выход металла максимален (90%), а расход чугуна минимален (74%), расход чугуна на 1 т жидкой стали составляет (74:90) х 1000 = 822 кг. Учитывая, что жидкий чугун поступает с некоторым количеством доменного (миксерного) шлака, лом обычно содержит мусор и при разливке неизбежна некоторая потеря металла, для рассматриваемого случая минимальный фактический расход чугуна составляет ~ 830 кг/т и расход металлошихты (чугуна и лома) 1140-1150 кг/т литой стали.
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ4
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА5
Расчет среднего состава шихты6
Выбор состава металла после продувки7
МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС8
Определение угара элементов, количество кислорода и образующих продуктов окисления8
Определение расхода извести, веса и состава шлака10
Проверочный расчет состава металла и шлака13
Определение выхода жидкой стали20
Определение расхода кислородного дутья21
Определение количества и состава газа, выделяющегося из
конвертера21
Материальный баланс кислородно-конвертерного процесса23
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОНВЕРТЕРНОГО ПРОЦЕССА24
Приход тепла24
Тепло экзотермических реакций24
Расход тепла25
Физическое тепло шлака при 1670ºС26
Физическое тепло отходящих газов при tг 1600ºС26
Физическое тепло корольков металла в шлаке26
Физическое тепло выбросов металла при средней их температуре 1450ºC, их массе 1 кг26
Физическое тепло пылевидного оксида Fe2O3, уносимого газами при температуре 1600ºC 27
Тепло, расходуемое на нагрев кислородного дутья27
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ КОНВЕРТЕРА28
ПОТЕРИ ТЕПЛА В ОКРУЖАЮЩЕЕ ПРОСТРАНСТВО 30
Потери теплопроводностью через наружную поверхность ограждения рабочего пространства конвертера 30
Потери тепла излучением через открытую горловину конвертера в период между продувками32
Расход тепла на охлаждение водой кислородной фурмы32
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА МЕТАЛЛИЧЕСКОГО ЛОМА, НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВАННЫ35
РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ФЕРРОСПЛАВОВ 36
ВЫВОДЫ38
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК39
СПИСОК
1. Братчиков С.Г. Расчет материального и теплового балансов кислородно-конвертерного процесса с верхней подачей кислорода: методические указания/ С.Г. Братчиков. – Свердловск: УПИ, 1989. 32с.
2. Лозовая Е.Ю. Расчет материального и теплового балансов кислородно-конвертерного процесса с верхней подачей кислорода: учебно-методическое пособие/Е.Ю. Лозовая. – Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2007. 46 с.
3. Кудрин В.А. Металлургия стали: учебник для ВУЗов./ В.А. Кудрин. – М.: Металлургия, 1981. 488 с.
Далее находим массу и состав шлака к концу продувки без оксидов железа. Опытные данные свидетельствуют о том, что содержание оксидов железа в шлаке зависит преимущественно от расстояния между нижним торцом кислородной формы и уровнем ванны в конвертере, от глубины проникновения струи кислорода в металл. С целью ускорения процесса шлакообразования и получения в достаточной степени обесфосфоривания металла необходимо максимальное количество оксидов железа в шлаке, однако при этом получается максимальная потеря железа. В связи с этим следует находить оптимальное содержание оксидов железа в шлаке в конце продувки.